1、当各项应力超标时，按下述原则调整结构尺寸，并重新进行应力计算。
2、在立式换热器中，橡胶膨胀节最好设置在支座下方。当橡胶膨胀节位于支座的上方时，橡胶膨胀节承受由换热器自重产生的附加轴向力并降低了设备的稳定性。
3、水压试验工况下的橡胶膨胀节强度问题。有些情况下需要提高壳程的水压试验压力。此时有必要对橡胶膨胀节进行水压试验工况下的强度校核，此时，腐蚀余量为零，设计温度为常温。在EJMA标准中，为防止橡胶膨胀节在实验条件下发生屈曲，试验压力应低于或等于柱失稳或平面失稳的极限设计压力的1．5倍(柱失稳是指橡胶膨胀节中部整体的侧向偏移，只有当橡胶膨胀节的长度与直径之比比较大时，这种现象才会发生。GB 16749未考虑柱失稳)。对于平面失稳，GB 16749规定，橡胶膨胀节在试验压力下，最大波距与受压前波距之比不得超过1．15，如果大于1．15，则认为橡胶膨胀节产生了平面失稳。
4、在固定管板式换热器的设计计算中，管板的计算和橡胶膨胀节的计算相互关联，相互影响。管板要根据橡胶膨胀节的轴向刚度进行计算，橡胶膨胀节要根据管板的计算确定橡胶膨胀节总轴向力，所以在计算过程中，这些数值的一致性对于保证计算结果的正确性是非常重要的。其中，橡胶膨胀节总轴向力应该等于壳程筒体轴向应力与壳程筒体截面积的乘积。设计者可以通过验证管板及橡胶膨胀节计算结果中的这些数值，来核实计算结果的正确性。
5、金属材料在冷态塑性变形时会产生加工硬化现象，使金属材料的强度和硬度升高，而塑性与韧性下降。奥氏体不锈钢具有极好的塑性，对于奥氏体不锈钢橡胶膨胀节在设计计算中可以采用加工硬化后的实际屈服强度来校核各项应力。
6、设计计算中的“橡胶膨胀节波长”，应不包括橡胶膨胀节的直边长度。 7、对于不锈钢材料制造的橡胶膨胀节，在需要疲劳寿命校核时，橡胶膨胀节设计疲劳循环次数应根据工艺条件确定，在不明确的情况下可设定为3 000～5 000次，并在装配图纸上注明橡胶膨胀节设计疲劳循环次数，以保证设备的正确使用。